从供电单线图上可以看出，电炉变压器的前端每相都串联有一个直流4Ω的电抗器，这是高阻抗交流电弧炉的特征;从整个系统看，仅配备了FC系统，FC系统由常补回路和三次、五次、七次消谐回路组成.没有TCR动补回路.这和海内有较大不同。因此，异地恢复必需对一次回路进行重新设计。在不改变绕组匝数、铁芯截面、磁通密度的情况下，根据电磁感应定律有:
    E1/ E2=f1/ f2= 60/50= 1.2
　 变形有:E2= E1 f2 /f1
　 己知: E1= 34.5kV;.f2= 50Hz;. f1= 60Hz;
　 那么一次电压: E2= 34.5×50/60= 28.75kV
　 最高挡时的二次电压为:
　　　 1175×50/60= 979V
　 计算中可以看出，在最高挡位时，为了避免二次电压畸变和过激磁，要保持铁芯的磁势不变，在50Hz工频电源的情况下，一次电压不能超过28.75kV;变压器的视在功率为: ，根据提供的参数I= 1422A，则E=1.732×28750×1422=70. 8MVA。
　 根据电磁感应定律:E1= 4.44fwω1Φm
Φ=BS
　 所以: E1= 4.44fwω1BS
　 式中:E1—原绕组电势;
　　　　　f—电源频率;
　　　　　ω1—原绕组匝数;
　　　　　B-磁通密度;
　　　　　S-铁芯截面积。假如按照变压器硅钢片的导磁特性选择变压器一次电压，当变压器一次电压选择34.5kV，那么，有载调压开关的11挡到18挡将不能使用，当变压器一次电压选择为33kV时，那么，有载调压开关的13挡到18挡将不能使用。
　　　 联结组别:一次侧:D二次侧:启齿d
　　　 调压方式:有载调压，18挡
　　　 冷却方式:强油水冷(ODWF)
　　　 安装方式:户内式
　　　 设计结构:壳式
　 从提供的变压器有载调压开关参数表(略)可以看出，该电炉变压器的前6挡是恒电流挡，后12挡是恒功率挡，在前6挡，二次电压是逐步升高的，电流不变;后12挡是二次电压升高二次电流逐步下降，这是电炉工况所要求的，二次电压靠有载调压开关进行调节，有载调压开关主要调节一次绕组的匝数，二次绕组的匝数是不可调的，但不论它如何调节依然会遵循电磁感应定律。
　 一个制成的变压器的绕组总匝数、铁芯截面积是不变的;在变压器设计制造过程中，为了减少涡流损耗以及按捺三次谐波，变压器一次电源的频率决定了所采用硅钢片的厚度，频率越高硅钢片的厚度越薄。
　 电炉变压器的一次电压选择其他电压等级情况进行分析。即在相同前提和相同材质下，运用在60Hz电源下的变压器使用的硅钢片比在50Hz电源下使用的变压器硅钢片要薄。二手电炉利用的枢纽题目是如何将原有的60H z电炉变压器应用于海内50Hz电源频率的前提下。自20世纪80年代后期，跟着冷轧晶粒有取向硅钢片的发展，变压器制造厂家把磁通密度最高点时的B值取在1.70左右，因此通过经验公式，计算出了磁通密度表(略)。
　 异地安装后，供电频率、电压等级、消谐和无功补偿等参数都必需重新选择，否则会直接影响到电炉变压器的高效安全使用。从表中可以看出，工频为50Hz的情况下，一次电压选择34.5kV或35kV是分歧适的，调压开关很多档位的磁通密度太高，如磁通密度太高会造成变压器二次电压畸变和过激磁，变压器三次谐波会增加，铁心可能怪叫，发烧增加，变压器寿命会缩短。而在海内，电网短路容量小，假如按照美国的设计进行简朴的恢复，其负序电流、谐波、闪变等指标均不能符合海内尺度。箱式炉变压器的铁芯是由带有绝缘涂层的硅钢片按照一定的外形叠加而成，相同截面积的铁芯假如用不同厚度硅钢片的磁阻是不同的。
　 按此结果变压器输出功率要减少14MVA，二次电压要下降近196V，在炉型不改的情况下，电炉的冶炼周期会拉长，吨钢电耗会增加，产量会下降;另外，该厂打算将电炉变压器和精炼炉变压器挂在统一电压母线上，假如电炉变压器选用一次电压和海内电压等级相差太远，又会影响到精炼炉变压器的订货和选型。这样设计是由于美国电网短路容量很大.抗冲击能力强.电炉炼钢所产生的负序电流、不平衡电流、谐波、闪变等反映到主网上，其值所占比例很小，因此不用投资TCR系统就能达标。
　 一般情况下，电炉变压器在制造过程中的磁通密度最高点在二次电压最高点。
　 电炉变压器的原有基本技术参数:
　　　 额定容量:85MVA,基于绕组温升55℃　95.2 MVA,基于绕组温升65℃
　　　 频率:60Hz
　　　 一次电压:34.5kV
　　　 二次电压:1175V~900V~750V;其中1175V~900V为恒功率，900V~750V为恒电流。
　 首先，分析变压器的磁通密度，对一次电压选用34.5kV和33kV进行磁通密度计算，计算结果略。